標準編號:	GB 50135-2019
中文名稱:	高聳結(jié)構(gòu)設計標準
英文名稱:	Standard for design of high-rising structures
行業(yè)分類:	GB    國家標準
發(fā)布機構(gòu):	中華人民共和國住房和城鄉(xiāng)建設部
發(fā)布日期:	2019-05-24
實施日期:	2019-12-1
標準狀態(tài):	valid
替代舊標準:	GB 50135-2006 高聳結(jié)構(gòu)設計規(guī)范
翻譯語言:	英文
文件格式:	PDF
中文字符數(shù):	118000 字
翻譯價格(元):	7260.0
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Codeofchina.com is in charge of this English translation. In case of any doubt about the English translation, the Chinese original shall be considered authoritative. According to the requirements of Notice on printing and distributing the development and revision plan on engineering construction standards and codes in 2014 (JIANBIAO [2013] No.169) issued by the Ministry of Housing and Urban-Rural Development of the People's Republic of China, the drafting group has revised this standard through extensive investigation and study, careful drawing of experience from practices, and reference to relevant international and foreign advanced standards and on the basis of widely soliciting for opinions. The main technical contents of this standard are general provisions, terms and symbols, basic requirements, loads and effects, steel tower and mast structure, reinforced concrete cylindrical tower, ground and foundation, and relevant annexes. The main technical contents revised in this standard are as follows: in order to be in coordination with the contents of the new standards issued recently by the state, relevant design contents of wind power tower have been added, requirements for the design of joints of high-rising steel pipe structures supplemented, and the requirements of anti-fatigue design of high-strength bolt under alternating tension and pressure action and the design requirements of prestressed anchor bolt foundation and foundation of prestressed anchor rod in rock for the wind power tower are put forward. The provisions printed in bold type in this standard are compulsory and must be enforced strictly. The Ministry of Housing and Urban-Rural Development is in charge of the administration of this standard and the explanation of compulsory provisions; Tongji University is responsible for the explanation of specific technical contents. In case of any comment or suggestion during the process of implementing this standard, please send it to Tongji University (address: A703 Civil Engineering Bldg., No.1239 Siping Road, Shanghai, 200092). Standard for design of high-rising structures 1 General provisions 1.0.1 This standard is developed with a view to achieving safety, applicability, advanced technology and reasonable economy, ensuring quality and protecting environment in the design of high-rising structures. 1.0.2 This standard is applicable to design for steel and reinforced concrete high-rising structures, including radio and television tower, observation tower, communication tower, navigation tower, transmission tower, petrochemical tower, atmospheric monitoring tower, chimney, exhaust tower, water tower, headstock, watchtower, wind power tower, etc. 1.0.3 The design of high-rise structures shall comprehensively consider the issues of fabrication, protection, transportation, site construction as well as environmental effects and maintenance after completion. 1.0.4 The design of high-rising structures shall meet those specified in both this standard and the current relevant standards of the nation. 2 Terms and symbols 2.1 Terms 2.1.1 high-rising structure high and thin structure 2.1.2 steel tower high-rising steel structure of self-supporting frame type 2.1.3 guyed steel mast high-rising steel structure composed of column and guy 2.1.4 reinforced concrete cylindrical tower self-supporting reinforced concrete high-rising structure with cylindrical cross section 2.1.5 prestressed anchor bolt unbonded prestressed anchor bolt anchored in the foundation through anchor plate for connecting the superstructure 2.1.6 prestressed anchor rod in rock prestressed anchor rod in rock consisting of free section and anchoring section 2.1.7 progressive collapse initial local destruction which extends from member to member and eventually leads to the collapse of the whole structure or a part of the structure that does not correspond to the cause 2.2 Symbols 2.2.1 Actions and action effects Af——the amplitude of horizontal dynamic displacement at the tower under the action of wind pressure frequent value; b——the basic ice thickness; N——the design value of cable tension; q——the linear distribution of gravity of concrete tube; qa——the ice load per unit area; q1——the Ice load per unit length; 1/rc——the bending deformation curvature at the representative section of the concrete tube; 1/rdc——the seismic bending deformation curvature at the representative section of the concrete tube; SA——the downwind wind load effect corresponding to the calculation of crosswind critical wind speed; SL——the crosswind wind vibration effect; Swk——the effect of the wind load standard value; Δu′——the interlayer horizontal displacement difference of cable; Ve——the sum of the vertical components of shear resistance on the sliding surface of soil mass; vcr——the critical wind speed; ω0——the basic wind pressure; ω1——the standard value of wind load on insulator string; ωk——the standard value of wind load acting on unit projected area at the height of z of the high-rising structure; ω0,R——the wind pressure representative value corresponding to the return period of R; ωx——the standard value of horizontal wind load perpendicular to the direction of conductor and ground wire; γ——the ice unit weight. 2.2.2 Calculation indexes: C——the corresponding limits for deformation and crack specified in the design of high-rising structures; fw——the design value of the strength of steel wire rope or steel stranded wire; fu——the lowest tensile strength of anchor bolts after heat treatment; Rt——the characteristic value of anti-uplift bearing capacity of single anchor rod; σcrt——the local stable critical stress of tube wall. 2.2.3 Geometric parameters: A——the gross section area of members, the section area of the steel wire rope or steel stranded wire of the cable, the concrete tube section area, and the area of the foundation bottom; A1——the calculated value of air pressure bearing area of insulator string; d——the outer diameter or, in the case of ice, the calculated outer diameter of conductor or ground wire; the diameter of members with circular section, pull ropes, lacing cords and overhead lines; the outer diameter of the calculated section of concrete tube; the outer diameter of circular plate (ring) foundation slab; and the anchor rod diameter; d0——the inner diameter of the petrochemical tower; H——the total height of high-rising structure; h——the spacing of cables and the height of ribbed plates; H1——the resonance critical wind speed starting height; hcr——the critical depth calculated by soil weight method; ht——the foundation uplift depth; l0——the calculated length of rod between elastic support points; rc——the average radius of bottom section of tube; rco——the section core distance (radius); t——the thickness of connecting piece and the thickness of tube wall; α0——the anti-uplift angle for soil mass weight calculation; θ——the angle between the wind direction and the direction of the conductor or the ground wire, and the angle between the tower column and plumb line,°; λ0——the equivalent slenderness ratio of rod between elastic support points; Φ——the half-angle of compression zone of section. 2.2.4 Calculation coefficients and others: A0——the converted section area of horizontal section of concrete tube; B1——the coefficient of wind load increase in the case of icing; B2——the coefficient of wind load increase with ice on the transmission tower members; fR——the maximum rotational frequency of the wind wheel within the normal operating range; fR,m——the passage frequency of m wind wheel blades; f0, n——the n-th order natural frequency of the tower (in complete machine state); f0,1——the first order natural frequency of the tower (in complete machine state); g——the peak factor; I10——the turbulence intensity at the height of 10m; Re——the Reynolds number; St——the Strouhal number; α1——the correction coefficient of ice thickness related to member diameter; α2——the height increment coefficient of ice thickness; αt——the half-angle coefficient of tensile reinforcement; βz——the wind vibration coefficient at the height of z and the wind vibration coefficient of transmission tower; γ0——the importance coefficient of high-rising structure; γR1——the anti-uplift stability coefficient of soil weight; γR2——the anti-uplift stability coefficient of foundation weight; ε1——the influence coefficient with pressure fluctuation, wind pressure height variation, etc. taken into account; ε2——the influence coefficient with vibration mode and structural shape taken into account; εq——the coefficient with the influence of pressure fluctuation, height variation and vibration mode taken into comprehensive consideration; λj——the coefficient of resonance area; μs——the wind load shape coefficient; μsc——the shape coefficient of conductor or ground wire; μsn——the shape coefficient component perpendicular to the cross beam; μsp——the shape coefficient component parallel to the cross beam; μz——the height variation coefficient of wind pressure at the height of z; ξ——the fluctuation amplifying coefficient, and the stiffness reduction coefficient of latticed mast when the mast is assumed as bending rod piece for calculating; φ——the wind-breaking coefficient; ψ——the strain uniformity coefficient of steel bar between cracks under longitudinal tension, and the form coefficient of annular foundation slab; ψwE——the coefficient of wind load combination value in seismic fundamental combination; ωhs and ωhp——the characteristic coefficient of horizontal section of concrete tube; ωv——the characteristic coefficient of vertical section of concrete tube. 3 Basic requirements 3.0.1 In this standard, the limit state design method based on probability theory shall be adopted, the reliability of structure member measured by reliability index, and design carried out using the partial coefficient design expression. 3.0.2 The design reference period adopted in this standard is 50 years. 3.0.3 The design service life of high-rising structures shall meet the following requirements: 1 The design service life of high-rising structures of great importance shall be 100 years. 2 The design service life of general high-rising structures shall be 50 years. 3 For the communication tower built on the existing building or structure, its design service life should be matched with the subsequent design service life of the existing structure. 4 The design service life of wind power tower should be matched with that of the power generation equipment. 5 For high-rising structures with other special requirements, the service life should be determined according to specific conditions. 3.0.4 The high-rising structures shall meet the following functional requirements within the specified design service life: 1 They are able to withstand various possible loads and actions in normal construction and use; 2 They have good working performance in normal use; 3 They have sufficient durability under normal maintenance; 4 In case of an accidental event, the structure is able to maintain the necessary overall stability and free from damage consequences that do not correspond to the cause so as to prevent the progressive collapse of the structure. 3.0.5 In the design of the high-rise structures, different safety grades shall be adopted according to the possible consequences of structural damage and the severity of harmfulness to human life, economic losses, social and environmental impacts, etc. The safety grade classification of high-rising structures shall meet those specified in Table 3.0.5 and the following requirements: 1 The safety grade of high-rise structures shall be adopted in accordance with the requirements of Table 3.0.5.

Foreword ii 1 General provisions 2 Terms and symbols 2.1 Terms 2.2 Symbols 3 Basic requirements 4 Loads and actions 4.1 Classification of loads and actions 4.2 Wind load 4.3 Ice load 4.4 Earthquake action 4.5 Thermal action 5 Steel tower and mast structure 5.1 General requirements 5.2 Calculation of internal forces for steel tower and mast structure 5.3 Deformation and stability of steel tower and mast structure 5.4 Cable 5.5 Members under axial tension and compression 5.6 Members under combined axial force and bending 5.7 Welding connections 5.8 Bolted connections 5.9 Flange connections 5.10 Detailing requirements 6 Reinforced concrete cylindrical tower 6.1 General requirements 6.2 Deformation of tower and internal force calculation of section 6.3 Calculation of bearing capacity 6.4 Calculation of crack 6.5 Detailing of cylindrical 7 Ground and foundation 7.1 General requirements 7.2 Calculation for ground 7.3 Foundation design 7.4 Anti-uplift and anti-sliding stability of foundation Annex A Materials and connections Annex B Stability coefficient of axial compressed steel members Annex C Local stability calculation of monopole Annex D Critical value of gusset plate’s size Annex E Calculation of capacity for section with openings Annex F Calculation of distance between the centroidal axis and the central axis of the section, and moment of the core of the section Annex G Stress calculation of section of concrete tube with openings Annex H Pressure calculation coefficient of the base zero stress zone for circle or ring foundation under eccentric load Annex J Calculation of the anti-uplift stability for foundation and anchored plate Explanation of wording in this standard List of quoted standards

1 總 則 1.0.1 為了在高聳結(jié)構(gòu)設計中做到安全適用、技術(shù)先進、經(jīng)濟合理、確保質(zhì)量、保護環(huán)境，制定本標準。 1.0.2 本標準適用于鋼及鋼筋混凝土高聳結(jié)構(gòu)，包括廣播電視塔、旅游觀光塔、通信塔、導航塔、輸電高塔、石油化工塔、大氣監(jiān)測塔、煙囪、排氣塔、水塔、礦井架、瞭望塔、風力發(fā)電塔等的設計。 1.0.3 高聳結(jié)構(gòu)設計應綜合考慮制作、防護、運輸、現(xiàn)場施工以及建成后的環(huán)境影響和維護保養(yǎng)等問題。 1.0.4 高聳結(jié)構(gòu)設計除應符合本標準的規(guī)定外，尚應符合國家現(xiàn)行有關(guān)標準的規(guī)定。 2術(shù)語和符號 2.1 術(shù) 語 2.1.1 高聳結(jié)構(gòu)high-rising structure 高而細的結(jié)構(gòu)。 2.1.2 鋼塔架 steel tower 自立構(gòu)架式高聳鋼結(jié)構(gòu)。 2.1.3 鋼桅桿 guyed steel mast 由立柱和拉索構(gòu)成的高聳鋼結(jié)構(gòu)。 2.1.4混凝土圓筒形塔 reinforced concrete cylindrical tower 橫截面為圓筒形、材料為鋼筋混凝土的自立式高聳結(jié)構(gòu)。 2.1.5預應力錨栓prestressed anchor bolt 通過錨固板錨固于基礎中，用于連接上部結(jié)構(gòu)的無黏結(jié)預應力地腳螺栓。 2.1.6預應力巖石錨桿prestressed anchor rod in rock 由自由段和錨固段構(gòu)成的施加預應力的巖石錨桿。 2.1.7 連續(xù)倒塌progressive collapse 初始的局部破壞，從構(gòu)件到構(gòu)件擴展，最終導致整個結(jié)構(gòu)倒塌或與起因不相稱的一部分結(jié)構(gòu)倒塌。 2.2 符 號 2.2.1作用和作用效應： Af——風壓頻遇值作用下塔樓處水平動位移幅值； b——基本覆冰厚度； N——纖繩拉力設計值； q——塔筒線分布重力； qa——單位面積上的覆冰荷載； q1——單位長度上的覆冰荷載； 1/rc——塔筒代表截面處的彎曲變形曲率； 1/rdc——塔筒代表截面處的地震彎曲變形曲率； SA——與橫風向臨界風速計算相應的順風向風荷載效應； SL——橫風向風振效應； Swk——風荷載標準值的效應； Δu′——纖繩層間水平位移差； Ve——土體滑動面上剪切抗力的豎向分量之和； vcr——臨界風速； w0——基本風壓； w1——絕緣子串風荷載的標準值； wk——作用在高聳結(jié)構(gòu)z高度處單位投影面積上的風荷載標準值； w0,R——對應于重現(xiàn)期為R的風壓代表值； wx——垂直于導線及地線方向的水平風荷載標準值； γ——覆冰重度。 2.2.2計算指標： C——高聳結(jié)構(gòu)設計對變形、裂縫等規(guī)定的相應限值； fw——鋼絲繩或鋼絞線強度設計值； fu——錨栓經(jīng)熱處理后的最低抗拉強度； Rt——單根錨桿抗拔承載力特征值； σcrt——筒壁局部穩(wěn)定臨界應力。 2.2.3幾何參數(shù)： A——構(gòu)件毛截面面積，纖繩的鋼絲繩或鋼絞線截面面積，塔筒截面面積，基礎底面面積； A1——絕緣子串承受風壓面積計算值； d——導線或地線的外徑或覆冰時的計算外徑，圓截面構(gòu)件、拉繩、纜索、架空線的直徑，塔筒計算截面的外徑，圓板(環(huán))形基礎底板的外徑，錨桿直徑； d0——石油化工塔的內(nèi)徑； H——高聳結(jié)構(gòu)總高度； h——纖繩的間距，肋板的高度； H1——共振臨界風速起始高度； hcr——土重法計算的臨界深度； ht——基礎上拔深度； l0——彈性支承點之間桿身計算長度； rc——簡體底截面的平均半徑； rco——截面核心距(半徑)； t——連接件的厚度，筒壁厚度； α0——土體重量計算的抗拔角； θ——風向與導線或地線方向之間的夾角(°)，塔柱與鉛直線的夾角； λ0——彈性支承點之間桿身換算長細比； Φ——截面受壓區(qū)半角。 2.2.4計算系數(shù)及其他： A0——塔筒水平截面的換算截面面積； B1——覆冰時風荷載增大系數(shù)； B2——輸電高塔構(gòu)件覆冰時風荷載增大系數(shù)； fR——正常運行范圍內(nèi)風輪的最大旋轉(zhuǎn)頻率； fR,m——m個風輪葉片的通過頻率； f0，n——塔架(在整機狀態(tài)下)的第n階固有頻率； f0,1——塔架(在整機狀態(tài)下)的第一階固有頻率； g——峰值因子； I10——10m高紊流度； Re——雷諾數(shù)； St——斯脫羅哈數(shù)； α1——與構(gòu)件直徑有關(guān)的覆冰厚度修正系數(shù)； α2——覆冰厚度的高度遞增系數(shù)； αt——受拉鋼筋的半角系數(shù)； βz——高度z處的風振系數(shù)、輸電高塔風振系數(shù)； γ0——高聳結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)； γR1——土體重的抗拔穩(wěn)定系數(shù)； γR2——基礎重的抗拔穩(wěn)定系數(shù)； ε1——風壓脈動和風壓高度變化等的影響系數(shù)； ε2——振型、結(jié)構(gòu)外形的影響系數(shù)； εq——綜合考慮風壓脈動、高度變化及振型影響的系數(shù)； λj——共振區(qū)域系數(shù)； μs——風荷載體型系數(shù)； μsc——導線或地線的體型系數(shù)； μsn——垂直于橫梁的體型系數(shù)分量； μsp——平行于橫梁的體型系數(shù)分量； μz——高度z處的風壓高度變化系數(shù)； ξ——脈動增大系數(shù)，格構(gòu)式桅桿桿身按壓彎桿件計算時的剛度折減系數(shù)； φ——擋風系數(shù)； ψ——裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數(shù)，環(huán)形基礎底板外形系數(shù)； ψwE——抗震基本組合中的風荷載組合值系數(shù)； whs、whp——塔筒水平截面的特征系數(shù)； wv——塔筒豎向截面的特征系數(shù)。 3 基本規(guī)定 3.0.1 本標準采用以概率理論為基礎的極限狀態(tài)設計方法，以可靠指標度量結(jié)構(gòu)構(gòu)件的可靠度，采用分項系數(shù)的設計表達式進行設計。 3.0.2本標準采用的設計基準期為50年。 3.0.3高聳結(jié)構(gòu)的設計使用年限應符合下列規(guī)定： 1特別重要的高聳結(jié)構(gòu)設計使用年限應為100年； 2一般高聳結(jié)構(gòu)的設計使用年限應為50年； 3建于既有建筑物或構(gòu)筑物上的通信塔，其設計使用年限宜與既有結(jié)構(gòu)的后續(xù)設計使用年限相匹配； 4風力發(fā)電塔的設計使用年限宜與發(fā)電設備的設計使用年限相匹配； 5對有其他特殊要求的高聳結(jié)構(gòu)，使用年限宜根據(jù)具體條件確定。 3.0.4高聳結(jié)構(gòu)在規(guī)定的設計使用年限內(nèi)應滿足下列功能要求： 1 在正常施工和使用時，能承受可能出現(xiàn)的各種荷載和作用； 2在正常使用時，具有良好的工作性能； 3在正常維護下，具有足夠的耐久性能； 4 當發(fā)生偶然事件時，結(jié)構(gòu)能保持必需的整體穩(wěn)固性，不出現(xiàn)與起因不對應的破壞后果，防止出現(xiàn)結(jié)構(gòu)的連續(xù)倒塌。 3.0.5 高聳結(jié)構(gòu)設計時，應根據(jù)結(jié)構(gòu)破壞可能產(chǎn)生的后果，根據(jù)危及人的生命、造成經(jīng)濟損失、產(chǎn)生社會、環(huán)境影響等的嚴重性，采用不同的安全等級。高聳結(jié)構(gòu)安全等級的劃分應符合表3.0.5的規(guī)定，并應符合下列規(guī)定： 1 高聳結(jié)構(gòu)安全等級應按表3.0.5的要求采用。 表3.0.5高聳結(jié)構(gòu)安全等級 安全等級 破壞后果 高聳結(jié)構(gòu)類型 一級 很嚴重 特別重要的高聳結(jié)構(gòu) 二級 嚴重 一般的高聳結(jié)構(gòu) 三級 不嚴重 次要的高聳結(jié)構(gòu) 注：1 對特殊高聳結(jié)構(gòu)，其安全等級可根據(jù)具體情況另行確定； 2 對風力發(fā)電塔，安全等級應為二級。 2 結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ0應按下列規(guī)定采用： 1)對安全等級為一級的結(jié)構(gòu)構(gòu)件，不應小于1.1； 2)對安全等級為二級的結(jié)構(gòu)構(gòu)件，不應小于1.0； 3)對安全等級為三級的結(jié)構(gòu)構(gòu)件，不應小于0.9。 3.0.6 高聳結(jié)構(gòu)除疲勞設計采用容許應力法外，應按極限狀態(tài)法進行設計。 3.0.7對于承載能力極限狀態(tài)，高聳結(jié)構(gòu)及構(gòu)件應按荷載效應的基本組合和偶然組合進行設計。 1基本組合應采用下列極限狀態(tài)設計表達式中的最不利組合： 1)可變荷載效應控制的組合： (3.1.7-1) 2)永久荷載效應控制的組合： (3.0.7-2) 式中： γ0——高聳結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)，按本標準第3.0.5條第2款的規(guī)定確定； ——第j個永久荷載分項系數(shù)，按表3.0.7-1采用； ——第一個可變荷載、其他第i個可變荷載的分項系數(shù)，一般用1.4；可變荷載效應對結(jié)構(gòu)有利時，分項系數(shù)為0； γLi——第i個可變荷載考慮設計使用年限的調(diào)整系數(shù)，其中γL1為主導可變荷載Q1考慮設計使用年限的調(diào)整系數(shù)； ——按第j個永久荷載標準值Gjk計算的荷載效應值； ——按第i個可變荷載標準值Qik計算的荷載效應值； ——可變荷載Qi的組合值系數(shù)，按行業(yè)規(guī)范取值，當行業(yè)規(guī)范無特殊要求時按表3.0.7-2采用； m——參與組合的永久荷載數(shù)； n——參與組合的可變荷載數(shù)； R(γk，fk，ak)——結(jié)構(gòu)抗力； γR——結(jié)構(gòu)抗力分項系數(shù)，其值應符合各類材料的結(jié)構(gòu)設計標準規(guī)定； fk——材料性能的標準值； ak——幾何參數(shù)的標準值，當幾何參數(shù)的變異對結(jié)構(gòu)構(gòu)件有明顯影響時可另增減一個附加值Δa考慮其不利影響。 表3.0.7-1永久荷載分項系數(shù) 荷載效應對結(jié)構(gòu)有利與否 控制荷載或結(jié)構(gòu)計算內(nèi)容 不利 由可變荷載控制 1.20 由永久荷載控制 1.35 有利 一般結(jié)構(gòu)計算 1.00 傾覆、滑移驗算 0.90 注：初始狀態(tài)下導線或纖繩張力的γG=1.4。 表3.0.7-2不同荷載基本組合中可變荷載組合值系數(shù)表 荷載組合 可變荷載組合值系數(shù) ψCW ψCI ψCA ψCT ψCL I G+W+L 1.00 — — — 0.70 Ⅱ G+I+W+L 0.25～0.70 1.00 — — 0.70 Ⅲ G+A+W+L 0.60 — 1.00 — 0.70 Ⅳ G+T+W+L 0.60 — — 1.00 0.70 注：1 G表示自重等永久荷載，W、A、I、T、L分別表示風荷載、安裝檢修荷載、覆冰荷載、溫度作用和塔樓樓屋面或平臺的活荷載； 2對于帶塔樓或平臺的高聳結(jié)構(gòu)，塔樓頂及外平臺面的活載準永久值加雪荷載組合值大于活載組合值時，該平臺活載組合值改為準永久值，即ψCL均改為0.40，而雪荷載組合系數(shù)ψCS在組合I、Ⅲ、Ⅳ中均取0.70； 3在組合Ⅱ中ψCW可取0.25～0.70，即一般取0.25，但0.25W0≥0.15kN/m2；對覆冰后冬季風很大的區(qū)域，應根據(jù)調(diào)查選用相應的值； 4在組合Ⅲ中，ψCW可取0.60，但對于臨時固定狀態(tài)的結(jié)構(gòu)遭遇強風時，應取ψCW=1.00，且按臨時固定狀況驗算； 5表中ψCW、ψCA、ψCI、ψCT、ψCL分別為風荷載、安裝檢修荷載、覆冰荷載、溫度作用和塔樓樓屋面或平臺的活荷載的可變荷載組合值系數(shù)。 2采用偶然組合設計時應符合下列規(guī)定： 1)高聳結(jié)構(gòu)在偶然組合承載能力極限狀態(tài)驗算中，偶然作用的代表值不乘分項系數(shù)，與偶然作用同時出現(xiàn)的可變荷載應根據(jù)觀測資料和工程經(jīng)驗采用適當?shù)拇碇担? 2)具體的表達式及參數(shù)應按國家現(xiàn)行有關(guān)標準確定。 3.0.8 高聳結(jié)構(gòu)抗震設計時，基本組合應采用下列極限狀態(tài)表達式： S=γGSGE+γEhSEhk+γEvSEvk+ψwEψwSwk (3.0.8-1) S≤R/γRE (3.0.8-2) 式中：S——結(jié)構(gòu)構(gòu)件內(nèi)力組合的設計值，包括組合的彎矩、軸力和剪力設計值等； γEh、γEv——水平、豎向地震作用分項系數(shù)，按表3.0.8的規(guī)定采用； γw——風荷載分項系數(shù)，取1.4； SGE——重力荷載代表值的效應，可按本標準第4.4.13條的規(guī)定采用； SEhk——水平地震作用標準值的效應； SEvk——豎向地震作用標準值的效應； Swk——風荷載標準值的效應； ψwE——抗震基本組合中的風荷載組合值系數(shù)，可取0.2；對于風力發(fā)電塔，取0.7； R——抗力，按本標準相應各章的有關(guān)規(guī)定計算； γRE——承載力抗震調(diào)整系數(shù)，按有關(guān)標準取值。 表3.0.8地震作用分項系數(shù) 考慮地震作用的情況 γEh γEv 僅考慮水平地震作用 1.3 — 僅考慮豎向地震作用 — 1.3 以水平地震為主的地震作用 1.3 0.5 以豎向地震為主的地震作用 0.5 1.3 3.0.9對于正常使用極限狀態(tài)，應根據(jù)不同的設計要求，分別采用荷載的短期效應組合(標準組合或頻遇組合)和長期效應組合(準永久組合)進行設計，變形、裂縫等作用效應的代表值應符合下式規(guī)定： Sd≤C (3.0.9-1) 式中：Sd——變形、裂縫等作用效應的代表值； C——設計對變形、裂縫、加速度、振幅等規(guī)定的相應限值，應符合本標準第3.0.11條的規(guī)定。 1 標準組合： (3.0.9-2) 2頻遇組合： (3.0.9-3) 3準永久組合： (3.0.9-4) 式中： ——第1個可變荷載的頻遇值系數(shù)，按表3.0.9取值； ——第i個可變荷載的準永久值系數(shù)，按表3.0.9取值。 表3.0.9 高聳結(jié)構(gòu)常用可變荷載的組合值、頻遇值、準永久值系數(shù)表 荷載類別 組合值系數(shù)ψc 頻遇值系數(shù)ψf 準永久值系數(shù)ψq 風載 0.6(0.2) 0.4 0 塔樓樓面活載 0.7 0.6 0.5 外平臺及塔樓屋面活載 0.7 0.5 0.4 雪荷載 地區(qū)I 0.7 0.6 0.5 地區(qū)Ⅱ 0.7 0.6 0.2 地區(qū)Ⅲ 0.7 0.6 0 注：1 雪荷載的分區(qū)應按現(xiàn)行國家標準《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB 50009執(zhí)行； 2 風荷載的ψc僅在驗算抗震時用0.2。 3.0.10 高聳結(jié)構(gòu)按正常使用極限狀態(tài)設計時，可變荷載代表值可按表3.0.10選取。 表3.0.10 高聳結(jié)構(gòu)按正常使用極限狀態(tài)設計時可變荷載代表值 序號 高聳結(jié)構(gòu)類別 驗算內(nèi)容 可變荷載代表值選用 1 微波塔 天線標高處角位移 標準值組合 2 帶塔樓電視塔 塔樓處剪切變形 標準值組合 3 帶塔樓電視塔 塔樓處加速度 頻遇值組合 4 鋼筋混凝土塔或煙囪 裂縫寬度驗算 標準值組合 5 所有高聳結(jié)構(gòu) 地基沉降及不均勻沉降驗算 準永久值(頻遇值)組合 6 所有高聳結(jié)構(gòu) 頂點水平位移 標準值組合 7 非線性變形較大的高聳結(jié)構(gòu) 計算非線性變形及其對結(jié)構(gòu)的不利影響 標準值乘分項系數(shù)組合 注：括號內(nèi)代表值適用于風玫瑰圖呈嚴重偏心的地區(qū)，計算地基不均勻沉降時可用頻遇值作為風荷載的代表值。 3.0.11 高聳結(jié)構(gòu)正常使用極限狀態(tài)的控制條件應符合下列規(guī)定： 1對于裝有方向性較強(如微波塔、電視塔)或工藝要求較嚴格(如石油化工塔)的設備的高聳結(jié)構(gòu)，在不均勻日照溫度或風荷載標準值作用下，設備所在位置塔身的角位移應滿足工藝要求； 2在風荷載或多遇地震作用下，塔樓處的剪切位移角θ不宜大于1/300； 3在風荷載的動力作用下，設有游覽設施或有人員在塔樓值班的塔，塔樓處振動加速度幅值應符合公式(3.0.11-1)的規(guī)定，塔身任意高度處的振動加速度可按公式(3.0.11-2)計算： a=Afw12≤200 (3.0.11-1) (3.0.11-2) 式中：Af——風壓頻遇值作用下塔樓處水平動位移幅值，其值為結(jié)構(gòu)對應點在0.4wk作用下的位移值與0.4μzμsw0作用下的位移值之差，對僅有游客的塔樓可按實際使用情況取Af為6級～7級風作用下水平動位移幅值(mm)； w1——塔第一圓頻率(1/s)。 4風力發(fā)電塔頂部加速度值不宜大于0.15g，g為重力加速度； 5在各種荷載標準值組合作用下，鋼筋混凝土構(gòu)件的最大裂縫寬度應符合現(xiàn)行國家標準《混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》GB 50010的規(guī)定，且不應大于0.2mm； 6高聳結(jié)構(gòu)的基礎變形值應符合本標準第7.2.5條的規(guī)定； 7高聳結(jié)構(gòu)在以風為主的荷載標準組合及以地震作用為主的荷載標準組合下，其水平位移角不得大于表3.0.11的規(guī)定。單管塔的水平位移限值可比表3.0.11所列限值適當放寬，具體限值根據(jù)各行業(yè)標準確定；但同時應按荷載的設計值對塔身進行非線性承載能力極限狀態(tài)驗算，并將塔腳處非線性作用傳給基礎進行驗算。對于下部為混凝土結(jié)構(gòu)、上部為鋼結(jié)構(gòu)的自立式塔，鋼結(jié)構(gòu)塔位移應符合表3.0.11的規(guī)定；其下部混凝土結(jié)構(gòu)應符合結(jié)構(gòu)變形及開裂的有關(guān)規(guī)定。